Линейный блок питания с малыми пульсациями для питания платы OCXO 10MHz
Преамбула:
Линейный стабилизированный блок питания с минимальными пульсациями для модуля OXCO. Для работы чувствительных схем требуется минимизировать помехи и пульсации по цепям питания. Как это сделать? Варианты решения задачи ниже.
Возникла простая задача — есть три частотомера YITENSEN 3165 (самый старый, кстати в нём нет режима СЧЁТЧИК ИМПУЛЬСОВ), Sanjian Studio PLJ-091OLED-L1 (в корпусе ручки, но с проблемами во входном формирователе и очень чувствительный к помехам по питанию (в его схеме нет их фильтрации): его входной ФВЧ срезает частоты ниже 3 КГц (заявлен диапазон измеряемых частот 200 Гц… 100 МГц при чувствительности от 40 mVrms) на частоте 400 Гц чувствительность прибора 10Vp и приближается к заявленной на частотах выше 3,4 КГц ) и новый Longwei TFC-2700L (в новой прошивке изменили алгоритм самотестирования — проверяются только семисегментные индикаторы и их дешифратор, для проверки счётчиков соединяем кабелем выход 13 МГц (HCMOS, Square, 5,5V) со входом А, ставим режим измерения 10 МГц, время счёта 1 сек — должны получить на дисплее 13000.0000 КГц) на днях получил и встал вопрос — кому доверять?
Судя по диагностике Longwei TFC-2700L настроен правильно, а YITENSEN и Sanjian Studio требуют подстройки. Для теста используется выход 13 МГц частотомера Longwei, а другие приборы подключены через цепочку кабелей RG-58, длинная линия не согласована (для HCMOS/CMOS логики низкоомная нагрузка равносильна короткому замыканию с последствиями в виде падения амплитуды сигнала до долей вольта, в худшем случае горят выходные транзисторы, ну а наработка на отказ схемы в любом случае снижается в сотни раз и более):
Постановка задачи:
Для проверки частотомеров нужен эталонный источник сигнала с фиксированной и стабильной во времени частотой, например калибратор, идеально (в порядке возрастания стабильности и точности) рубидиевый, цезиевый или водородный стандарт времени и частоты, или GPSDo калибратор
, но GPSDO у меня нет и его покупка не имеет смысла т.к. для этого решения данной задачи достаточно генератора с точностью настройки на порядок выше точности прибора (читайте основы метрологии). Таким требованиям отвечают платы опорных генераторов на базе модулей ОXСО, а для их питания нужен БП отвечающий таким требованиям:
малые пульсации, не создающий помех по цепям питания, со стабильным выходным напряжением в широком диапазоне изменений тока нагрузки и изменении входного напряжения.
Собственно выделенные курсивом требования к БП и есть постановка задачи в общем виде.
Оговорюсь сразу — расчёты я приводить не стану, но ряд полезных формул приведу, а сам текст носит слегка учебный характер — надоело чужие ляпы править, особенно современных «одипломленных», и может кому-то изложенное пригодится.
По результатам анализа задачи и с учётом основ метрологи была выбрана плата опорного генератора sz-plaza.com 10 MHz OXCO module использующая напряжение питания 7V… 13V при максимальном токе потребления 0,8А.
При анализе задачи видим что требуется не создающий помех источник питания постоянного тока (любые импульсные БП с ШИМ имеют прямоугольную форму сигнала и создают помехи в полосе от частоты преобразования до 95-й/96-й гармоники имеющей уровень ~ -70 dB от амплитуды первой — второй гармоник. Источник этих помех ЭДС противоиндукции -U=LdI/dt обмоток силовых трансформаторов и дросселей схемы), например аккумуляторная батарея или линейный стабилизатор, т.к. импульсный БП нам не подходит из-за генерируемых им при работе помех, а аккумуляторы придётся включать последовательно (литиевые требуют схем BMS и защиты) видим, что нужен быстродействующий стабилизатор с хорошим подавлением пульсаций, высоким коэффициентом стабилизации и желательно с малым нагревом на токи от 1А.
Смотрим что подойдёт? Трансформаторная схема с питанием от сети 50 Гц, мостовой выпрямитель с ёмкостным фильтром и для минимизации нагрева LDO стабилизатор с малой разницей напряжений dU= Uin — Uout. Считаем.
Для выбранного модуля нужно 7V… 13V 0,8A, возьмём с небольшим запасом — 8V 1А, допустимые потери в силовых проводах 0,2V при токе 1А, значит нам надо ~ 8,3V на выходе.
Смотрим на чём сделать? Для L7808 или LM317Т нужно напряжение на фильтре 16V, а значит будут сильно греться, да и разброс выходных напряжений у 78хх велик, значит LDO, но кто? AMS1117 отпадает по напряжению, LM29490? но и ей нужно 16V, а её предел по току 1А.
Расчёт для мостовой двухполупериодной схемы выпрямителя с емкостным фильтром для dU = 1V, коэффициента пульсаций 3% и минимальном напряжении сети 190V даёт напряжение на входе стабилизатора 11,3V, и напряжение вторичной обмотки трансформатора 10,3V, её ток 1,6А и его габаритную мощность 17 VA. Расчётная ёмкость конденсатора 8500 мкФ, прямой ток диода 3,5А.
Далее, выбирая диоды учитываем, что при работе на емкостную нагрузку максимально допустимый ток диода снижается до 80% допустимого прямого тока, и что падение напряжения на открытом диоде зависит от прямого тока, и при токе 0,3Iном… 0,5Iном обычно не превышает 0,6V… 0,7V. Учитывая вышесказанное видим что нам нужны диоды с номинальным током от 7А и с допустимым обратным напряжением 100V. Ну, с выпрямителем вроде определились, смотрим стабилизатор.
Для рассчитанного нами выпрямителя годится серия микросхем LDO стабилизаторов Micrel/MicroChip MIC29152/MIC29302/MIC29752. По току и падению напряжения на регулирующем транзисторе выбираем MIC29302А на 3А и по даташиту считаем делитель на входе ADJ:
R1= R2(Uвых/1,242 +1)
При этом не стоит увеличивать сопротивление R2 свыше 3,5КОм, а при индуктивном характере выходного сопротивления источника питания конденсатор С2 должен быть танталовым (иначе микросхема может самовозбудится) и шунтироваться керамическим ВЧ конденсатором ёмкостью не менее 470*Iн нФ. Так же надо предусмотреть цепь обеспечивающую минимальный выходной ток микросхемы 10 мА иначе она не запустится.
И маленькая хитрость — если взять трансформатор с заведомо большей габаритной мощностью, то можно взять вариант с меньшим, чем расчётное напряжением на вторичной обмотке. Много это не даст, но до 1,5V… 2V «вытащить» можно, хотя злоупотреблять этой возможностью нельзя.
С учётом всего вышесказанного рисуем схему и считаем систему охлаждения:
Площадь радиатора считаем для максимальной разнице dU по очень простой формуле:
S=1400*P/(Tмах — T — r*P), где
S — площадь радиатора. кв. см
P — рассеиваемая мощность, Вт [p=dU*I]
Tмах — максимальная температура кристалла (смотрим документацию)
T — максимальная температура окружающей среды
r — тепловое сопротивление «переход — корпус»
Конструкция простейшая — обвеска на макетной плате, чтобы детали не болтались, навесной монтаж проводом 22 AWG, корпус 170х120х60. В нём срезаем стойки над трансформатором — иначе не закроется. И имеем:
при токе 1,07А уровень пульсаций на выходе БП ниже порога чувствительности приборов, но при измерении через конденсатор милливольтметр показал что их уровень ниже 0,4 mV на частоте 100 Гц.
По сходной схеме был реализован и стабилизатор Sanjian Studio PLJ-091OLED-L1, но там трансформатор внешний, а стабилитроны подавляют помехи и защищают вход микросхемы AMS1117 от пробоя:
и эта схема БП решила проблему помех по питанию для данного прибора.
Линейный стабилизированный блок питания с минимальными пульсациями для модуля OXCO. Для работы чувствительных схем требуется минимизировать помехи и пульсации по цепям питания. Как это сделать? Варианты решения задачи ниже.
Возникла простая задача — есть три частотомера YITENSEN 3165 (самый старый, кстати в нём нет режима СЧЁТЧИК ИМПУЛЬСОВ), Sanjian Studio PLJ-091OLED-L1 (в корпусе ручки, но с проблемами во входном формирователе и очень чувствительный к помехам по питанию (в его схеме нет их фильтрации): его входной ФВЧ срезает частоты ниже 3 КГц (заявлен диапазон измеряемых частот 200 Гц… 100 МГц при чувствительности от 40 mVrms) на частоте 400 Гц чувствительность прибора 10Vp и приближается к заявленной на частотах выше 3,4 КГц ) и новый Longwei TFC-2700L (в новой прошивке изменили алгоритм самотестирования — проверяются только семисегментные индикаторы и их дешифратор, для проверки счётчиков соединяем кабелем выход 13 МГц (HCMOS, Square, 5,5V) со входом А, ставим режим измерения 10 МГц, время счёта 1 сек — должны получить на дисплее 13000.0000 КГц) на днях получил и встал вопрос — кому доверять?
Судя по диагностике Longwei TFC-2700L настроен правильно, а YITENSEN и Sanjian Studio требуют подстройки. Для теста используется выход 13 МГц частотомера Longwei, а другие приборы подключены через цепочку кабелей RG-58, длинная линия не согласована (для HCMOS/CMOS логики низкоомная нагрузка равносильна короткому замыканию с последствиями в виде падения амплитуды сигнала до долей вольта, в худшем случае горят выходные транзисторы, ну а наработка на отказ схемы в любом случае снижается в сотни раз и более):
Постановка задачи:
Для проверки частотомеров нужен эталонный источник сигнала с фиксированной и стабильной во времени частотой, например калибратор, идеально (в порядке возрастания стабильности и точности) рубидиевый, цезиевый или водородный стандарт времени и частоты, или GPSDo калибратор
, но GPSDO у меня нет и его покупка не имеет смысла т.к. для этого решения данной задачи достаточно генератора с точностью настройки на порядок выше точности прибора (читайте основы метрологии). Таким требованиям отвечают платы опорных генераторов на базе модулей ОXСО, а для их питания нужен БП отвечающий таким требованиям:
малые пульсации, не создающий помех по цепям питания, со стабильным выходным напряжением в широком диапазоне изменений тока нагрузки и изменении входного напряжения.
Собственно выделенные курсивом требования к БП и есть постановка задачи в общем виде.
Оговорюсь сразу — расчёты я приводить не стану, но ряд полезных формул приведу, а сам текст носит слегка учебный характер — надоело чужие ляпы править, особенно современных «одипломленных», и может кому-то изложенное пригодится.
По результатам анализа задачи и с учётом основ метрологи была выбрана плата опорного генератора sz-plaza.com 10 MHz OXCO module использующая напряжение питания 7V… 13V при максимальном токе потребления 0,8А.
При анализе задачи видим что требуется не создающий помех источник питания постоянного тока (любые импульсные БП с ШИМ имеют прямоугольную форму сигнала и создают помехи в полосе от частоты преобразования до 95-й/96-й гармоники имеющей уровень ~ -70 dB от амплитуды первой — второй гармоник. Источник этих помех ЭДС противоиндукции -U=LdI/dt обмоток силовых трансформаторов и дросселей схемы), например аккумуляторная батарея или линейный стабилизатор, т.к. импульсный БП нам не подходит из-за генерируемых им при работе помех, а аккумуляторы придётся включать последовательно (литиевые требуют схем BMS и защиты) видим, что нужен быстродействующий стабилизатор с хорошим подавлением пульсаций, высоким коэффициентом стабилизации и желательно с малым нагревом на токи от 1А.
Смотрим что подойдёт? Трансформаторная схема с питанием от сети 50 Гц, мостовой выпрямитель с ёмкостным фильтром и для минимизации нагрева LDO стабилизатор с малой разницей напряжений dU= Uin — Uout. Считаем.
Для выбранного модуля нужно 7V… 13V 0,8A, возьмём с небольшим запасом — 8V 1А, допустимые потери в силовых проводах 0,2V при токе 1А, значит нам надо ~ 8,3V на выходе.
Смотрим на чём сделать? Для L7808 или LM317Т нужно напряжение на фильтре 16V, а значит будут сильно греться, да и разброс выходных напряжений у 78хх велик, значит LDO, но кто? AMS1117 отпадает по напряжению, LM29490? но и ей нужно 16V, а её предел по току 1А.
Расчёт для мостовой двухполупериодной схемы выпрямителя с емкостным фильтром для dU = 1V, коэффициента пульсаций 3% и минимальном напряжении сети 190V даёт напряжение на входе стабилизатора 11,3V, и напряжение вторичной обмотки трансформатора 10,3V, её ток 1,6А и его габаритную мощность 17 VA. Расчётная ёмкость конденсатора 8500 мкФ, прямой ток диода 3,5А.
Далее, выбирая диоды учитываем, что при работе на емкостную нагрузку максимально допустимый ток диода снижается до 80% допустимого прямого тока, и что падение напряжения на открытом диоде зависит от прямого тока, и при токе 0,3Iном… 0,5Iном обычно не превышает 0,6V… 0,7V. Учитывая вышесказанное видим что нам нужны диоды с номинальным током от 7А и с допустимым обратным напряжением 100V. Ну, с выпрямителем вроде определились, смотрим стабилизатор.
Для рассчитанного нами выпрямителя годится серия микросхем LDO стабилизаторов Micrel/MicroChip MIC29152/MIC29302/MIC29752. По току и падению напряжения на регулирующем транзисторе выбираем MIC29302А на 3А и по даташиту считаем делитель на входе ADJ:
R1= R2(Uвых/1,242 +1)
При этом не стоит увеличивать сопротивление R2 свыше 3,5КОм, а при индуктивном характере выходного сопротивления источника питания конденсатор С2 должен быть танталовым (иначе микросхема может самовозбудится) и шунтироваться керамическим ВЧ конденсатором ёмкостью не менее 470*Iн нФ. Так же надо предусмотреть цепь обеспечивающую минимальный выходной ток микросхемы 10 мА иначе она не запустится.
И маленькая хитрость — если взять трансформатор с заведомо большей габаритной мощностью, то можно взять вариант с меньшим, чем расчётное напряжением на вторичной обмотке. Много это не даст, но до 1,5V… 2V «вытащить» можно, хотя злоупотреблять этой возможностью нельзя.
С учётом всего вышесказанного рисуем схему и считаем систему охлаждения:
Площадь радиатора считаем для максимальной разнице dU по очень простой формуле:
S=1400*P/(Tмах — T — r*P), где
S — площадь радиатора. кв. см
P — рассеиваемая мощность, Вт [p=dU*I]
Tмах — максимальная температура кристалла (смотрим документацию)
T — максимальная температура окружающей среды
r — тепловое сопротивление «переход — корпус»
Конструкция простейшая — обвеска на макетной плате, чтобы детали не болтались, навесной монтаж проводом 22 AWG, корпус 170х120х60. В нём срезаем стойки над трансформатором — иначе не закроется. И имеем:
при токе 1,07А уровень пульсаций на выходе БП ниже порога чувствительности приборов, но при измерении через конденсатор милливольтметр показал что их уровень ниже 0,4 mV на частоте 100 Гц.
По сходной схеме был реализован и стабилизатор Sanjian Studio PLJ-091OLED-L1, но там трансформатор внешний, а стабилитроны подавляют помехи и защищают вход микросхемы AMS1117 от пробоя:
и эта схема БП решила проблему помех по питанию для данного прибора.
Самые обсуждаемые обзоры
| +137 |
5147
359
|
| +98 |
3388
57
|
| +75 |
5460
56
|
Чтобы запитать прибор, который используется для поверки, т.е. включается раз в год на 10 минут, при этом не требует стабильного (стаб на нём распаян), а лишь «бесшумного» питания. Приклеить к нему кроватку на 8*АА и купить две пачки Энелупов. Ну если хочется «дорого-богато» и относительно стабильно — то кроватку на 4 CR123A. Ну если ооочень хочется поверять свои приборы раз в месяц — то купить 4*16340 LiFePO4 и зарядку. Ну если вообще прямо хочется держать генератор включенным и доооолго настраивать частотомер — то принести из машины аккум на один вечер домой.
неонкачто-то вроде 7805.бесполезен. Так что линейный стабилизатор на LDO единственный подходящий вариант, иначе я бы просто взял готовый выпрямитель с полки.
Что касается частоты, то согласен, её можно изменить просто сбив резистор подстройки. Тут как раз вспоминается старое, доброе правило наладчика — выставил регулировку и краской законтри ось — нечего ей свободу давать. У нас на заводе если подстроечники не зафиксированы ОТК мигом премии лишал — не халтурь!
2) Любые литиевые ячейки требуют BSM, а у меня нет BSM на 3S, хотя литиевых ячеек куча, в т.ч. и 4 х 18650 LiitoKala LiiKING-4000 на 4000 мАч которые способны длительно отдавать ток 1А, и первоначально я хотел сделать батарею из них, но у меня 20А BMS на 2S (покупал для дримеля HARDELL HYD6001.8 мотор Histren MOTOR HLRS390PH-6017 7.4V 8A 28000 rpm 40,2W — хотел поставить туда более ёмкие ячейки JOUYM LGBDHG2 3500 mAh 3,7V вместо заводских INR 18650 2000 mAh — если ставить HSS диск даже на 15000 об/мин батареи довольно быстро разряжаются поскольку пиковый ток мотора может достигать 252А при остановке вала, но там некуда её засунуть:() а это означает, что при разряде ячеек напряжение на батарее снизится ниже порога и в таком варианте нет смысла.
Как вариант возможно использование щелочных батарей типоразмера D которые способны отдавать в нагрузку токи до 1,5А… 2А (для щелочных батарей предельный разрядный ток не должен превышать 0,2С). Что касается аккумуляторов типоразмера LR6 (AA), LR03 (AAA), то ёмкость первых не превышает 2000 мАч, а вторых 1200 мАч, поэтому они не могут отдавать большие токи. У меня такие в приборах стоят и я смог набрать по ним статистику. Для АА максимальный разрядный ток не должен превышать 400 мА, для ААА — 200 мА, поэтому они не годятся. А собирать из них батарею nSmP бессмысленно из-за значительного взаимного саморазряда ячеек — тут даже стенд не надо собирать, а достаточно проконсультироваться со специалистами заводов-изготовителей — это их область знаний.
Что касается 4 х CR123A — идея хорошая, по току потянут, как-то забыл про них.:(
А так схема первично считалась под DDS генератор FNIRSI TSG6020 требующий 5V 2A и укомплектованный импульсным БП, а тот на спектрограмме шумит в полосе от 170 КГц до 500 МГц с амплитудой помех до единиц милливольт:
Зато если взять осциллограф и дроссель в роли антенны то любой импульсный БП будет виден с дистанции в десятки см, даже маломощный на пару ватт. Можете сами глянуть:
Толщина 5см — это для чего, подавления на 100дБ??
Демпфируют не от пробоя, а от бурстов ВЧ генерации Сравниваете БЖТ и импульсник?)
там что, по вашему обычные выпрямительные диоды не справятся?
Для 50 — 120 Гц миллиметровой толщины ферромагнетика мало для экранирования полей 30 ВА трансформатора.
Скажите пожалуйста, а где вы её тут сыскали-то?:) Танталовый конденсатор на выходе стабилизатора для того и поставлен чтобы она не возникала.
то есть 20дБ Вам мало, а 120 — дорого, пнятно
индуктивности должны быть заглушены, это правило
Проецирую свою обстановку — у меня в ближнем радиомагазине до их пор продаются такие ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ БП (от D-Link).
Брал себе домой из-за нужного вместительно корпуса для поделок. Нужен был только сам корпус. Значит их полно на всяких Авито.
Автору нужно стабильное напряжение в течении длительного времени.
В целом да, поставленная задача элементарно решается химическими источниками питания. В наше время ещё и недорого.
P.S.
Предполагать кто разработал эти платы не стану, важнее что всё работает согласно спецификациям.:)
наоборот :)
это хороший девайс. Посмотрел — trms до 300kHz, crest factor документируется до 5. Вполне верить можно в вашем случае
а там trms на сдачу сделали :)
И с входными фильтрами — а они тут нужны? Трансформатор это индуктивность, нагруженная на ёмкость зашунтированную резистором, что там у нас будет с ростом частоты? Как пойдут токи?
И какая у них погрешность по даташитам?
Для всех схоже:
Time base:
Short time stability: ± 3 x 10-9 per/second
Long time stability: ± 2 x 10-8 per/month
Temperature drift coefficient: ± 1 x 10-7 at 10°C — 40°C
Line voltage variation: ± 1 x 10-7 for line voltage ± 10%
Gate Time: Continously variable from 100 ms to 10 s
Precision: standard time error (t) x frequency (f) ±1d
Мало у кого они накапливаются, для этого их покупать надо, либо делать. Неужто такая нужда именно в частотомерах есть??
Ну, если бы был один который был бы точен, умел мерить от 0,01 ГЦ до 7 ГГц, считать импульсы, имел минимум два независимых канала (как раз на днях возился с синхронизацией — частоты в каналах разные, а надо выдержать задержку при разности частот или схема пойдёт в разнос) и дело пустяковое — посмотреть как поведёт себя схема при сбое синхронизации. А то вякнеш что придумал, а это тупик. И чьи пряники?:) Не, я лучше по тихому задумку до ума доведу, и только результат покажу. И шкурный плюс — не учить конкурентов на родимую. Подсидеть охотничков всегда хватит.
И двухканальный 10 разрядный частотомер до 5 ГГц на канал, с высокоомным входом — инструмент коего нет, вот и приходится держать зоопарк — начальство заплатит только за то и тогда когда решит что, кому и за сколько продаст. А инструменты — «Из вашего кармана!». Мы уже привыкли, за столько то лет в одной конторе!
А что касается студентов — был у меня один.:) Приходит, "Вы мой дипломный руководитель и обязаны написать мне отзыв!" а я его впервые вижу. Ну, глянул по спискам — числится. Говорю — «Если ересь — напишу!». Смотрю — бред сивой кобылы, ну так и написал красной ручкой на титуле — "Бред сивой кобылы. В помойку.". Он потом к ректору жаловаться на меня ходил:), но ничего, новую тему дали, говорят через год на трояк чтой-то промямлил.:)
И ещё один забавный был — первокурсник за двадцать минут написал три десятка строк кода на ассемблере и подвесил всю факультетскую сеть. Мы её потом две недели чинили. Декан узнал — "Ну, раз вы такой умный, то все студенты будут сдавать по билетам, а вы комиссии по учебному плану!". Меня туда и запихнули — я был мнс на кафедре, значит все такие пакости мои.:) Ну, тот к нам три недели ходил — глаза умные, а сказать не может, надоел. Говорю — "График синуса нарисуйте, так и быть, трояк поставлю!" — день сидел, скрипел, рожал — мимо. Ну, два балла и пинок как не обучаемому. Народ неделю смеялся когда эта история получила огласку.
Ну, посмеялись и ладно. А всерьёз — вы упустили из виду тот момент, что импульсная катушка имеет не только индуктивность, но и собственную паразитную ёмкость чего хватает чтобы получить «звенящий» контур. И в момент когда ключ прерывает ток в нём возникает импульс самоиндукции, а тот заставляет резонировать контур. Но у него не одна резонансная частота, а несколько т.к. в схеме несколько скажем так наложенных друг на друга контуров, и они дают целый набор затухающих резонансных процессов. Но т.к.ключ переключается постоянно, то эти колебания не успевают затухнуть и идут как в источник, так и в нагрузку. Ну а дальше их фильтрами приходится давить.
можете объяснить?:)
Но переходного процесса не будет, потому что нет ни сопротивления, ни ёмкости, ни индуктивности.
А так да, явно звон от токов коммутации, что в резонансных топологиях и показано. Ноль тока — коммутация мягкая.
выходной ток 10 мА, логические уровни «земля +0,5V» и «питание — 0,5V», гистерезис элемента — сигналы с амплитудой выше одного вольта, но ниже питания минус вольт воспринимаются как помеха и не вызывают переключения логики, емкостная нагрузка до 15 рF, фронты не длиннее 30 нс.
А при нагрузке 50 Ом у вас уровень лог. 1, если не сгорит выходной каскад, падает ниже порога срабатывания приёмника и вход приёмника на такой сигнал не сработает поскольку он имеет потенциал помехи.
Чуть выше я описал вам что мы имеем в силовом узле. И если вы посмотрите схемы импульсных БП, то мгновенно увидите где там формируется звенящий контур. У нас на отраслевом ВЦ была проблема с помехами по питанию и никакие фильтры не помогали. Мой отец помог (он по специальности был радистом) — на нашей линии троллейбусный парк сидел, а там коллекторные моторы. И вот они и создавали импульсные помехи («клыки») с амплитудой в киловольты, а у нас машины сбоили. Пришлось повозится, но проблему устранили. А импульсных БП в те годы даже в задумке не было. Так что явление знакомое и да, очень неприятное.